Seleção NMOS FET para proteção contra polaridade reversa

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Estou trabalhando em um circuito de proteção de polaridade reversa, semelhante ao da Figura 2 do SLVA139: Circuitos de proteção de corrente reversa / bateria . Aqui está o meu circuito:

circuito de entrada

Meu caso é um pouco mais complexo devido à possível tensão de entrada que varia de 5-40V. A maioria dos MOSFETs parece ter uma voltagem máxima da fonte da porta V GS de 20V, então eu preciso do grampo Zener na porta (ou um FET muito grande / caro). A corrente máxima de entrada será de cerca de 6A.

O que eu quero saber é que características FET realmente importam nessa configuração? Eu sei que definitivamente quero uma tensão de ruptura BV- DSS da fonte de drenagem alta o suficiente para lidar com a tensão de entrada completa na condição de polaridade reversa. Também tenho certeza de que quero minimizar o R DS (ativado) para não introduzir impedância no circuito de aterramento. Fairchild AN-9010: MOSFET Basics tem a dizer sobre operação na região Ohmic:

"Se a tensão de drenagem para a fonte for zero, a corrente de drenagem também se tornará zero, independentemente da tensão entre a porta e a fonte. Esta região está no lado esquerdo da linha de fronteira V GS - V GS (th) = V DS ( V GS - V GS (th) > V DS > 0). Mesmo que a corrente de drenagem seja muito grande, nessa região a dissipação de energia é mantida minimizando V DS (ativado) . "

Essa configuração se enquadra na classificação V DS = 0? Isso parece uma suposição um tanto perigosa de se fazer em um ambiente barulhento (isso estará operando nas proximidades de vários tipos de motores), pois qualquer compensação de tensão entre o aterramento da fonte de entrada e o local pode causar o fluxo da corrente. Mesmo com essa possibilidade, não tenho certeza se preciso especificar minha corrente de carga máxima na corrente de drenagem ID . Daí resulta que eu também não preciso dissipar muita energia. Suponho que eu poderia atenuar o problema apertando o Zener V GS mais perto do V GS (th) para reduzir a corrente / tensão do dreno?

Estou no caminho certo com isso ou estou perdendo alguns detalhes críticos que farão um pequeno MOSFET explodir na minha cara?

Joe Baker
fonte
Ah, vamos lá! O KiCad é lindo, por que você está estragando o seu esquema? Aposto que você poderia desenhar algo que pareça melhor.
abdullah kahraman
@abdullahkahraman Definitivamente não é o meu melhor trabalho. Quando (recentemente) fiz a troca da Eagle, eu não era fã do símbolo de resistor padrão, sendo a versão retangular do estilo IEC e encontrei um símbolo do tipo dente de serra nos EUA em outra biblioteca que eu tenho. Acontece que os opendos símbolos da biblioteca são dimensionados de maneira muito inconsistente. Tudo acaba parecendo estranho, como resultado. Provavelmente vou acabar limpando uma cópia dos símbolos convertidos da biblioteca Eagle rcl do library.oshec.org - pois eles têm um símbolo para cada pacote, mau posicionamento de texto padrão etc.
Joe Baker
Estou criando meus próprios símbolos de biblioteca, com base nos padrões. Crio dois símbolos diferentes para resistores horizontais e verticais, alinhando seus textos, por exemplo. É um grande trabalho pela primeira vez, então você acelera quando está usando. Por outro lado, sem biblioteca personalizada, também é fácil editar o posicionamento do texto em tempo real. Basta clicar no Mtecla e pressione Rquando necessário ..
Abdullah kahraman
Espero que você goste do KiCad em breve :) Especialmente quando você descobrir a função "Repetir último item". Eu mudei a tecla de atalho para "Espaço", é realmente fácil e rápido desenhar esquemas agora.
abdullah kahraman

Respostas:

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O uso de um MOSFET para proteção de tensão reversa é muito direto.
Algumas de suas referências estão corretas, mas de baixa relevância e tendem a tornar o problema mais complexo do que é. Os principais requisitos (que você essencialmente já identificou) são

  • O MOSFET deve ter classificação Vds_max suficiente para a tensão máxima aplicada

  • Classificação do MOSFET Ids_max mais que suficiente

  • Rdson o mais baixo possível.

  • Vgs_max não excedido no circuito final.

  • Dissipação de energia, conforme instalada, capaz de manipular sensivelmente a energia operacional de I_operating ^ 2 x Rdson_actual

  • A dissipação de energia, conforme instalada, é capaz de lidar com ligar e desligar regiões de dissipação mais altas.

  • Portão acionado até o corte "rápido o suficiente" no circuito do mundo real.
    (Na pior das hipóteses - aplique Vin corretamente e depois inverta-o instantaneamente. O corte é rápido o suficiente?)

Na prática, isso é facilmente alcançado na maioria dos casos.
Vin tem pouco efeito na dissipação operacional.
Rdson precisa ser classificado como pior caso passível de experiência na prática. Cerca de 2 x Rdson com as manchetes geralmente são seguros OU examine cuidadosamente as folhas de dados. Use classificações de pior caso - NÃO use classificações típicas.

A ativação pode ser lenta, se desejado, mas observe que a dissipação precisa ser permitida.
O desligamento sob polaridade reversa deve ser rápido para permitir a aplicação repentina de proteção.


O que é o Iin max?
Você não diz o que é I_in_max e isso faz muita diferença na prática.


Você citou:

"Se a tensão de drenagem para a fonte for zero, a corrente de drenagem também se tornará zero, independentemente da tensão entre a porta e a fonte. Esta região está no lado esquerdo do VGS - VGS (th) = linha de limite do VDS (VGS - VGS (th)> VDS> 0).

e

Mesmo se a corrente de drenagem for muito grande, nessa região a dissipação de energia é mantida minimizando o VDS (ligado) ".

Observe que esses são pensamentos relativamente independentes do escritor. O primeiro é essencialmente irrelevante para esta aplicação.
O segundo simplesmente diz que um baixo FET Rdson é uma boa idéia.


Você disse:

Essa configuração se enquadra na classificação VDS = 0? Isso parece uma suposição um tanto perigosa de se fazer em um ambiente barulhento (isso estará operando nas proximidades de vários tipos de motores), pois qualquer compensação de tensão entre o aterramento da fonte de entrada e o local pode causar o fluxo da corrente. Mesmo com essa possibilidade, não tenho certeza se preciso especificar minha corrente de carga máxima no ID da corrente de dreno. Daí resulta que eu também não preciso dissipar muita energia. Suponho que eu poderia atenuar o problema apertando o Zener VGS mais perto do VGS (th) para reduzir a corrente / tensão do dreno?

Muito pensamento :-).

Quando Vin estiver OK, ative o FET o mais rápido possível.
Agora Vds é o mais baixo possível e é definido por Ids ^ 2 x Rdson
Ids = sua corrente de circuito.
A 25C, o ambiente Rds começará no valor citado em 25C na folha de especificações e aumentará se / como o FET aquecer. Na maioria dos casos, o FET não aquece muito.
por exemplo, 1 20 miliOhm FET a 1 amp fornece aquecimento de 20 mW. O aumento da temperatura é muito baixo em qualquer pacote sensato com dissipação de calor mínima. Em 10A, a dissipação = 10 ^ 2 x 0,020 = 2 Watts. Isso precisará de um pacote DPAk ou TO220 ou SOT89 ou melhor e um dissipador de calor sensível. A temperatura da matriz pode estar na faixa de 50 a 100 ° C e o Rdson aumentará acima do valor nominal de 25 ° C. Na pior das hipóteses, você pode obter, digamos, 40 milliOhm e 4 Watts. Isso ainda é fácil de projetar.

Adicionado: usando o 6A max que você forneceu posteriormente.
PFet = I ^ 2.R. R = P / i ^ 2.
Para uma dissipação máxima de 1 Watt, você deseja Rdson = P / i ^ 2 = 1/36 ~ = 25 miliohm.
Muito facilmente alcançado.
A 10 miliohm P = I ^ 2.R = 36 x 0,01 = 0,36W.
A 360 mW, um TO220 estará quente, mas não quente, sem dissipador de calor, mas com bom fluxo de ar. Um traço do dissipador de calor da bandeira o manterá feliz.

A seguir, estão todos abaixo de US $ 1,40 / 1 e em estoque na Digikey.

LFPACK 60V 90A 6,4 milliohm !!!!!!!!!!!

TO252 70V 90A 8 milliohm

TO220 60V 50A 8,1 milhões de hm


Você disse:

Suponho que eu poderia atenuar o problema apertando o Zener VGS mais perto do VGS (th) para reduzir a corrente / tensão do dreno?

Não!
Melhor guardado para o final :-).
Este é exatamente o oposto do que é necessário.
Seu protetor precisa ter um impacto mínimo no circuito controlado.
O exposto acima tem um impacto mjaximum e aumenta a dissipação do protetor sobre o que pode ser alcançado usando um Rdson FET sensivelmente baixo e ativando-o com força.

Russell McMahon
fonte
Bom ponto, eu adicionei a corrente máxima de entrada à pergunta.
Joe Baker
Excelente resposta; pega um problema complexo e resume tudo a nada. Como ir de Guerra e Paz a uma canção de ninar. Perguntas e respostas como essas são o que torna este site ótimo!
macduff
@macduff - Obrigado. Possivelmente tenho mais de 100.000 desses 'por aí em algum lugar'. Usado para proteção reversa da bateria em uma tocha solar, onde a perda de uma queda de diodo faz uma diferença significativa na vida útil e na eficiência da bateria. Se a queda de diodo foi mesmo de 0,3V com um Schottky, em Vbat = 3,3V, você perde 9% de sua energia no diodo e reduz a tensão disponível para 3V, de modo que o conversor de reforço precisa tentar com muito mais esforço. Quem iria parar de pensar que cada uma delas tem proteção FET reversa da bateria e um conversor boost :-)
Russell McMahon